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          四會吊人車出租，肇慶吊人車出租，懷集吊人車出租    如何研究吊人車的密封圈的密封性？   由于邊界條件復(fù)雜，對吊人車的A型圈進(jìn)行有限元計算時必須將吊人車的A型圈及活塞桿、密封腔體作為整體進(jìn)行分析。吊人車的A型圈與活塞桿、密封腔體之間存在擠壓作用，因此吊人車的A型圈的有限元分析包含橡塑材料和金屬材料的接觸問題。目前密封產(chǎn)品大多采用橡塑共混材料，在對密封件進(jìn)行有限元分析時，需明確其本構(gòu)關(guān)系。由于橡塑共混材料防塵密封圈的基體仍然以橡膠材料為主，因此，橡膠材料的本構(gòu)關(guān)系適用于橡塑共混材料。為了得到橡膠材料性質(zhì)的數(shù)學(xué)表達(dá)式，通常采用“唯象”的處理方法，即不涉及分子結(jié)構(gòu)理論而通過數(shù)學(xué)推理的方法獲得。這種方法的主要作用是找到描述橡膠性質(zhì)的*簡便途徑，而不用對分子級的物理意義進(jìn)行解釋。本文只對一般性的唯象理論，即適用于一般應(yīng)變問題的Mooney-Rivlin理論進(jìn)行研究1。Mooney-Rivlin模型用來模擬橡膠材料行為，該理論可以較好地描述橡膠類不可壓縮超彈性材料在大變形下的力學(xué)特征，其應(yīng)變能密度函數(shù)，W為應(yīng)變能密度；C1和C2為材料Mooney-Rivlin系數(shù)；I1，I2和I3為第一、二和三格林應(yīng)變不變量；其中λi（i=1，2，3）為主拉伸率；α為體積彈性模量，對于不可壓縮的超彈性體，引入條件I3=1。對于不可壓縮超彈性材料，應(yīng)力表征為應(yīng)變能函數(shù)對應(yīng)變的偏導(dǎo)數(shù)，其本構(gòu)方程為SEWijij22=式中，Sij為比奧雷-克西霍夫應(yīng)力，W為應(yīng)變能密度，Eij為格林應(yīng)變張量的分量。

         對A型圈進(jìn)行建模分析，該步驟主要對A型圈與軸及密封腔體的接觸應(yīng)力分析，A型圈內(nèi)應(yīng)力分析，判定A型圈容易發(fā)生破壞的位置。由于A型圈系列標(biāo)準(zhǔn)公稱尺寸很多，因此不能將分析結(jié)果圖片全部給出。為了說明分析結(jié)論具有普遍性，選取全系A(chǔ)型圈兩端及中部軸徑。90和320 mm軸用防塵圈的接觸應(yīng)力和平均應(yīng)力可以看出，A型圈應(yīng)力分布規(guī)律有如下共性。從接觸應(yīng)力看，唇部接觸應(yīng)力是保證A型圈防塵的關(guān)鍵，接觸應(yīng)力過大會使摩擦磨損增加，縮短吊人車的A型圈的使用壽命；接觸應(yīng)力過小會降低A型圈的防塵效果。理想的密封性能需要吊人車的A型圈唇部有適當(dāng)?shù)慕佑|應(yīng)力與合理的應(yīng)力分布形式。從平均應(yīng)力分布看，唇部靠近軸面部位受到的拉伸應(yīng)力*大，在軸往復(fù)運(yùn)動過程中*易發(fā)生撕裂，即A型圈唇部是承受各種應(yīng)力*為集中的部位。

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           在A型圈實(shí)際使用過程中，唇部也是*容易發(fā)生破壞與失效的地方，因此A型圈唇部是關(guān)乎其防塵效果與使用壽命的關(guān)鍵部位。此外，接觸應(yīng)力的分布形式對A型圈也非常關(guān)鍵。實(shí)踐證明，唇部接觸應(yīng)力矩形分布是*理想的分布形式。綜上所述，研究A型圈唇部尺寸結(jié)構(gòu)變化對應(yīng)力及應(yīng)力分布的影響尤為重要。 A型圈唇部尺寸對接觸應(yīng)力的影響分析以40 mm軸用防塵密封圈為例，比較了以FKM，NBR和PU為基體的3種橡塑材料A型圈唇部尺寸對接觸應(yīng)力的影響。唇部長度標(biāo)準(zhǔn)值為3.6 mm，唇部長度變化值為3.1，3.4，3.9及4.1 mm。唇尖厚度標(biāo)準(zhǔn)值為0.85 mm，唇尖厚度變化值為0.55，0.65，0.75，0.95及1.05mm。對比可以看出，以NBR和PU為基體的橡塑材料軸用防塵圈的唇部長度與唇尖厚度變化后的*大接觸應(yīng)力曲線與以FKM為基體的橡塑材料軸用防塵圈相同，以PU為基體的橡塑材料軸用防塵圈唇部長度、唇尖厚度變化后的*大接觸應(yīng)力相對于以NBR為基體的橡塑材料軸用防塵圈的增幅比以NBR為基體的橡塑材料軸用防塵圈唇。隨唇部長度的變化部長度、唇尖厚度變化后的*大接觸應(yīng)力相對于以FKM為基體的橡塑材料軸用防塵圈的增幅大。唇部長度變化對*大接觸應(yīng)力影響比較穩(wěn)定。

          對3種橡塑材料A型圈單個唇部長度、唇尖厚度變化分析可以得出：要降低*大接觸應(yīng)力，減小唇部長度得到的接觸應(yīng)力分布（矩形分布）比減小唇尖厚度效果更為理想，這是由于唇尖厚度變小時唇尖接觸應(yīng)力值過小，防塵效果不佳；要提高*大接觸應(yīng)力，增大唇尖厚度比減小唇部長度效果更為明顯。需要注意的是，當(dāng)增大*大接觸應(yīng)力時，*大接觸應(yīng)力會向唇尖處移動，優(yōu)點(diǎn)是可以增強(qiáng)防塵效果，缺點(diǎn)是會增加摩擦磨損，縮短防塵圈壽命�？梢钥闯�，3種材料A型圈唇部長度變化對平均接觸應(yīng)力的影響比唇尖厚度變化大，因此在唇部結(jié)構(gòu)設(shè)計時需考慮唇部長度及唇尖厚度對平均接觸應(yīng)力的影響程度。

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